片與玻璃的接觸寬度較小;對玻璃角部的約束能力較弱所致。該組分析說明了這兩種改進方法是可行的。

　　5.結論

　　根據以上分析對比,可得出如下結論:

　　5.1在實際的點支承玻璃幕墻工程中,在夾具中玻璃角部兩側設置半球形墊塊(球鉸)的支承方式并非單純的球鉸支承,而是一種“球鉸+墊片”的復合支承方式,其不但不能夠有效減小玻璃面板的角部應力,反而會導致工程施工難度增加,工程造價增高。

　　5.2在夾具支承方式中,調整橡膠墊片的厚度和改變橡膠墊片的形狀,都會改變玻璃夾持點附近的應力和跨中撓度。當工程確有需要時,可以通過調整墊片厚度和墊形狀使玻璃面板的應力與撓度接近于與四點支承板。當達到此種效果時,幕墻設計者可以按照《玻璃幕墻工程技術規范》 (JGJ102)中提供的玻璃校核公式來進行校核。

　　5.3在以上的分析中可以看出，雖然橡膠墊片的厚度較薄時會導致夾持部位應力增大,但玻璃的撓度卻在下降。此種支承特點為優化玻璃的受力提供了可能。從事點支承玻璃幕墻設計者都非常清楚:四點支承的玻璃面板,在撓度達到限值時,玻璃的應力值往往還遠小于強度設計值,這在一定程度上會造成玻璃的浪費。設計師完全可以利用夾具支承的特點,通過調整墊片厚度,使玻璃的應力適度增加、撓度下降,從而減小玻璃厚度,達到節約成本的目的。但是此種方法是建立在有限元分析基礎之上的,對于一些對有限元分析不太熟練的設計人員來講)還是應該慎用。

　　5.4夾具對玻璃面板的約束,究竟是鉸接好,還是剛接好,還是半剛接好,國家標準與行業規范中并沒有明確給出判斷的標準。作為幕墻設計者,應本著科學嚴謹的態度，以辨證的態度來看待,究竟怎樣取舍要看具體工程的需要。如結論3中,玻璃支承點轉動約束強時,雖角部應力略有增加,但撓度卻在減小。本文針對于圉前點支承玻璃幕墻中玻璃夾具墊片對玻璃面板受力的影響做了較為全面的分析,并對目前幾種不同的支承方式做了對比。但是玻璃面板的應力與撓度還與玻璃分格、夾具大小、夾具形狀等都有關系,幕墻設計師在進行幕墻設計時,需要根據工程實際情況進分析計算,必要時還需通過實驗來進行驗證。

　　參考文獻

　　[1],石永久,鄧曉蔚,王元清,駁接式玻璃結構建筑及其玻璃板承載性能分析。工業建筑.2005(2);

　　[2JD.J.Chaylton&J.Yang.袁立摘譯.有限元分析所用橡膠彈性特性的表征方法.橡膠譯叢.1996(3);

　　[3]易曰.使用ANSYS6.1進行結構力學分析.北京大學出版社.2002(11)。

　　(作者單位:深圳市三鑫幕墻工程有限公司)

　　2.3.2.2強度計算結果

　　a、拉索拉力云圖如下:

　　Φ14拉索最大拉力為46357N <52300N, 滿足規范2.5的安全系數的要求, 最小拉力為6652N>0。

　　b、玻璃第一主應力云圖如下:

　　最大主應力為27.053N/mm²<84/1.3= 64.6N/mm², 滿足規范要求。

　　3.結束語

　　本文以上內容介紹了目前較常見的兩種玻璃百葉計算方法,這樣做的目的是讓所有從事幕墻設計的同仁們設計出的幕墻產品既要美觀漂亮、安全可靠,又要節約能源、保護環境,面對近年來頻發的幕墻事故,建筑結構安全越發引起有關部門的高度重視,幕墻作為建筑物的外圍護結構,其安全性更不容忽視,我們—定要貫徹相關國家和行業規范,做好幕墻的結構計算,確保其完整和安全的使用功能，從而為我們的國家能夠持續發展做出自己的一份貢獻。

　　參考文獻:

　　[1] 《建筑結構荷載規范》

　　GB5009—2001(2006年版)

　　[2] 《玻璃幕墻工程技術規范》

　　JGJ102—2003

　　(作者單位：浙江亞廈幕墻有限公司幕墻設計研究院)【完】

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