由于是風荷載控制的基本組合，故連接結(jié)構(gòu)總的安全系數(shù)K=丫w丫m，即風荷載分項系數(shù)乘以材料性能分項系數(shù)，相當于K=K1K2各種連接節(jié)點的設計計算此處不再詳述，要注意按本文構(gòu)件材料的結(jié)構(gòu)設計可靠度水平(設計安全度)”所述，掌握各種構(gòu)件材料的結(jié)構(gòu)設計可靠度水平，即
材料性能標準值與荷載作用效應標準值之間的總的設計安全度K。
6)玻璃
面板承載能力設計
（1）
玻璃板彎曲正應力設計計算：應采用我國《
建筑玻璃應用技術(shù)規(guī)程》（
JGJ 113-1996）規(guī)定的玻璃抗風壓強度設計公式：1)四邊支承的玻璃計算公式（4.2.1-1）、（4.2.1-2）
(2)對邊支承的玻璃計算公式(4.2.2)。以上公式中風荷載的代表值為標準值Wk，安全系數(shù)K為2．5。
我國
建筑玻璃抗風壓設計計算公式，是以
澳大利亞半經(jīng)驗半理淪公式為主線，參照日本等其它國家的標準，在對我國大板面建筑玻璃抗風壓試驗研究的基礎(chǔ)上，對澳大利亞公式中有關(guān)參數(shù)講行調(diào)粘而確定的。該計算公式能保證我國建筑玻璃對于風荷載標準值的總安全系數(shù)為2．5，玻璃的破壞概率是l/1000。
國家標準《鋁合金門》及《鋁合金窗》規(guī)定：玻璃厚度、面積計算方法按《建筑玻璃應用技術(shù)規(guī)程》（JGJ 113）規(guī)定執(zhí)行。我國《
玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》（JGJ 102-96）參考日本玻璃
強度標準值數(shù)據(jù)和風荷載、玻璃均按標準值計算的允許應力設計方法，取總安全系數(shù)K=2．5。但該規(guī)范的玻璃彎曲正應力設計計算是采用了結(jié)構(gòu)力學的小撓踺
薄板理淪公式，這樣用該小撓度公式計算的結(jié)果與實際大撓度情況相差太大，與其按照對風荷載標準值總安全系數(shù)2．5、破壞率1/1000的概率可靠度控制目標不一致。
②玻璃彎曲撓度設計計算：玻璃在滿足彎曲正應力承載條件下，還必須控制其彎曲變形撓度。國際上一般規(guī)定框架支承系統(tǒng)的構(gòu)件最大變形撓度不超過支點跨度的1/180時，玻璃板面的最大撓度為1/60-1/100。相對于幕墻玻璃而言，門窗玻璃尺寸面積一般不太大，玻璃彎曲變形撓度不很大。但幕墻玻璃往往是邊長2m-3m的大板面半鋼化和
鋼化玻璃，雖然其
抗彎強度可以是普通
浮法玻璃（詞條“浮法玻璃”由行業(yè)大百科提供）的2倍-4倍，但半鋼化和鋼化玻璃與
浮法玻璃彈性
模量E是一樣的，它們不能改變玻璃的抗彎剛度El。鋼化玻璃能承受很大的
彎曲應力（詞條“彎曲應力”由行業(yè)大百科提供）而不會因為強度問題破壞，但它產(chǎn)生過火的變形撓度可能會對玻璃周邊約束結(jié)構(gòu)產(chǎn)生一系列作用，如結(jié)構(gòu)膠破壞或鑲嵌失效而造成玻璃板支承條件改變，最終造成玻璃破壞。實際上對玻璃彎曲撓度的設計控制是對玻璃與框架連接鑲嵌結(jié)構(gòu)承載能力的控制。我國《
玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》（JGJ 102-96）未規(guī)定玻璃撓度控制要求和計算方法，目前正在修訂的征求意見稿擬增加對玻璃撓度的限位要求，但計算方法仍采用小撓度薄板理論公式，與實際幕墻玻璃人撓度的情況偏差太人。文獻提出了加拿人標準CAN/CGSB-12．20-M89中根據(jù)玻璃的
非線性板變形埋論而制訂的經(jīng)驗公式，認為該公式的計算結(jié)果與實際悄況較為吻合。
7)
隱框幕墻玻璃結(jié)構(gòu)膠
粘接承載能力設計
（1）按風荷載標準值Wk（短期）作用和結(jié)構(gòu)膠短期強度允許值F1計算膠縫的粘接寬度C1的計算公式：《
玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》（JGJ 102-96）公式（5．6．4—1）。
（2）玻璃自重標準值（長期）作用和結(jié)構(gòu)膠長期強度允許值F2計算膠縫的粘接寬度Cs2的計算公式：《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》（JGJ 102-96）公式95．6．4—2）。
膠縫粘接寬度選取Cs1與Cs2中數(shù)值大者為Cs，再按風荷載應力，與自重荷載
剪力T2的矢量之和不大于結(jié)構(gòu)膠短期強度允許值F1=0.14MPa進行校核，確定膠縫粘接寬度設計值。
（3）按玻璃與鋁合金之間由風荷載標準值（
高層建筑考慮）造成的層間變位引起的相對位移Us1和結(jié)構(gòu)膠的短期荷載變位承受能力б1計算膠縫的粘接厚度Ts1的計算公式：《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》（JGJ 102-96）公式（5．6．6—1）。
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