2.2.3

與雙跨梁的力學參數之間的關系
(1)

與支座反力
由式(1-12)、(1-13)和(1-14)可得如下表1:
表1 雙跨梁支座反力系數表

因此有,

可見,雙跨梁短跨端支座反力R
A是隨著

從小變大在逐漸減小,并且其作用方向在改變。在如圖2所示變形情況下,當

較小,R
A是負值,表示其方向向下,與荷載作用方向相同;中間支座反力R
C與長跨端支座反力R
B 為正,表示方向向上,與R
A方向和荷載作用方向相反。由表可知,當

>0.30后,R
A是開始轉為正,表示其作用方向已經與R
C和R
B方向一致。
在對實際幕墻工程進行設計時,雙跨梁短跨與全跨比例因子

不宜小于0.10,否則將使其中間支座反力R
C和短跨端支座反力R
A變得很大。如

=0.05時,中間支座反力 R
C=2.75658.
ql,是在同樣外荷載作用下,簡支梁端支座反力的5.5倍以上。
從表1還可以看出,最大支座反力總是出現在中間支座。因此,在進行幕墻設計時,如果采用雙跨梁結構型式,按雙跨梁力學模型進行計算分析,應該特別注意驗算中間支座反力對結構的影響。如驗算
預埋件和
連接件的
強度時,應該取中間支座反力為驗算荷載。
(2)

與最大撓度
很顯然,不等雙跨梁最大撓度將產生在長跨范圍內,所以可按式(1-20)來討論 與最大撓度方間的關系。

其中

雙跨梁的最大撓度出現在什么位置,與

有直接關系。下面以

=0.10 、

=0.15 、

=0.40、

=0.50的情況為例,給出雙跨梁不同截面的撓度值求解方法。如表2所示。

表2 撓度系數a

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