2.2.3
與雙跨梁的力學參數(shù)之間的關系
(1)
與支座反力
由式(1-12)、(1-13)和(1-14)可得如下表1：
表1 雙跨梁支座反力系數(shù)表
因此有，
可見，雙跨梁短跨端支座反力R
A是隨著
從小變大在逐漸減小，并且其作用方向在改變。在如圖2所示變形情況下，當
較小，R
A是負值，表示其方向向下，與荷載作用方向相同；中間支座反力R
C與長跨端支座反力R
B 為正，表示方向向上，與R
A方向和荷載作用方向相反。由表可知，當
>0.30后，R
A是開始轉(zhuǎn)為正，表示其作用方向已經(jīng)與R
C和R
B方向一致。
在對實際幕墻工程進行設計時，雙跨梁短跨與全跨比例因子
不宜小于0.10，否則將使其中間支座反力R
C和短跨端支座反力R
A變得很大。如
＝0.05時，中間支座反力 R
C＝2.75658.
ql，是在同樣外荷載作用下，簡支梁端支座反力的5.5倍以上。
從表1還可以看出，最大支座反力總是出現(xiàn)在中間支座。因此，在進行幕墻設計時，如果采用雙跨梁結(jié)構(gòu)型式，按雙跨梁力學模型進行計算分析，應該特別注意驗算中間支座反力對結(jié)構(gòu)的影響。如驗算
預埋件和
連接件的
強度時，應該取中間支座反力為驗算荷載。
(2)
與最大撓度
很顯然，不等雙跨梁最大撓度將產(chǎn)生在長跨范圍內(nèi)，所以可按式(1-20)來討論 與最大撓度方間的關系。
其中
雙跨梁的最大撓度出現(xiàn)在什么位置，與
有直接關系。下面以
＝0.10 、
=0.15 、
=0.40、
=0.50的情況為例，給出雙跨梁不同截面的撓度值求解方法。如表2所示。
表2 撓度系數(shù)a
上一頁123456下一頁
