2.3 ETAG002《結構密封膠裝配體系(SSGS)歐洲技術認證指南》的計算方法
　　在ETAG 002《結構密封膠裝配體系(SSGS)歐洲技術認證指南》中介紹了第三種計算結構膠粘結厚度的方法。

　　對于材料熱膨脹位移的計算，ETAG 002《結構密封膠裝配體系(SSGS)歐洲技術認證指南》與ASTM C 1401-02《結構密封膠裝配指南》方法類似，而由熱膨脹位移進一步計算結構膠粘結厚度的方法則完全不同——根據結構膠的剪切強度設計值來計算。

　　與ASTM C 1401 – 02中的熱膨脹計算相比較，ETAG 002更細致地把密封膠施工時的材料溫度也納入考慮范圍，比如20℃或者30℃時施工，即使材料最終達到相同的極端溫度，其熱膨脹位移也是不同的。但理論上計算選取的溫度數據要求覆蓋密封膠的整個長久的使用壽命，所以可以肯定也是在極高或者極低的溫度導致最大的熱膨脹差，可以預見最終的熱膨脹計算結果與ASTM C 1401-02《結構密封膠裝配指南》之間的差距不會太大。

　　3. 結果與討論
　　對于一些工程案例，如果采用不同的結構膠粘結厚度計算校核方法，會導致最終結果差別明顯。

　如果該幕墻工程的硅酮結構膠粘結寬度通過梯形荷載法則計算并確定為16mm，現通過上面所述的三種不同方法來校核8mm的結構膠粘結厚度是否符合要求，如下表：

　　從表中可以看到，三種方法的計算結果有一些差距，最終的結論是：8mm的粘結厚度符合ASTM C 1401-02、ETAG 002的要求，不符合JGJ102-2003的要求。

　　在國內參照JGJ 102-2003《玻璃幕墻工程技術規范》中的方法來進行結構膠的計算和施工，由于風荷載作用下建筑主體結構的樓層彈性層間位移變形較大，所以計算得的結構膠粘結厚度結果一般都偏大。為了解決這個矛盾，一些幕墻設計軟件把硅酮結構膠的變位承受能力(δ值)默認為12~14%，相對于現有的國內外硅酮結構膠產品，即使這已經是一個偏大的值，在遇到一些較大板片的時候，仍然可能出現最終計算結果超過12mm的最大允許厚度的情況，這是迄今沒有解決的矛盾。

　　同樣的情況在ASTM C 1401-02《結構密封膠裝配指南》和ETAG 002《結構密封膠裝配體系(SSGS)歐洲技術認證指南》中出現的概率很小——由于這兩種方法考慮的熱膨脹位移很小，所以最終的粘結厚度的結果也一般偏小。所以，在遇到一些國外工程的時候，如果設計施工人員選擇合適的標準，可以避開一些問題。

　　國內的幕墻工程技術規范在編制結構膠部分內容時參照了國外相關規范，并且在結構膠粘結厚度的計算上提出了一些新的想法。隨著幕墻行業的發展，根據實際不斷探討，并完善標準規范，能夠更好地促進整個幕墻行業的發展。本文對結構膠粘結厚度設計方法的比較，供同行參考。

　　參考文獻：

　　[1] JGJ 102-2003《玻璃幕墻工程技術規范》
　　[2] ASTM C 1401-02《結構密封膠裝配指南》
　　[3] ETAG 002《結構密封膠裝配體系(SSGS)歐洲技術認證指南》
　　[4] 《Dow Corning Americas Technical Manual》

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