圖6 頂板錯層加腋構造

　　3.2 塔樓設計

　　通過設置結構縫將結構分為單塔結構、連廊結構和弱連接隔震支座3個部分，計算分析應保證3個部分在地震作用下安全可靠。對于重要的豎向支撐構件，如立面開洞兩側的斜柱、與連廊支座相連的框架柱和作為建筑端部鋼斜拉桿支座的框架柱，抗震設計目標為在罕遇地震下不出現塑性鉸;連廊桁架構件的抗震設計目標為罕遇地震下不屈服;隔震支座抗震設計目標則為罕遇地震下彈性。

　　3.3 屈曲約束支撐設計

　　在框架內布置人字形鋼支撐來調整結構剛度分布，由于建筑對支撐的尺寸要求盡量小，故選用屈曲約束支撐，支撐的外觀尺寸僅為200mm，可隱藏在建筑隔墻內，不影響建筑使用功能，支撐立面布置示意見圖7。

　　圖7 人字形屈曲約束支撐布置圖

　　3.4 預應力設計

　　本項目地上4個單體均屬單向超長結構，其中，最長單體3號樓的兩端頭豎向構件距離約為280m，最短單體4號樓的約為157m，另外，結構筒體的設置、較小的柱網尺寸(8.4m×8.4m和8.4m×5.2m)以及框架梁采用近似扁梁的設計，增強了樓蓋水平變形（詞條“變形”由行業大百科提供）約束，加大了溫度作用和混凝土收縮的不利影響。通過分析，本工程采用后張無粘結預應力技術予以解決。

　　4 連廊結構分析設計

　　4.1 小震靜力分析

　　本項目地上結構為非對稱多塔連體，共4個塔樓、6個連廊。其中3個連廊連體位于3層(頂部標高（詞條“標高”由行業大百科提供）11.5m);另外3個連體位于建筑頂部兩層(頂部標高40m)，根據建筑設計理念要求連廊形態與塔樓結構的流線形保持一致，連廊跨中窄，兩端成喇叭口狀，連廊高度7m，最大跨度達53m，跨中最窄處10m左右，而兩側喇叭口處最大寬度超過30m，見圖8。底部用金屬板包覆，兩個側面為玻璃幕墻，要求達到非常通透的室內效果。

　　圖8 5號連廊隔震支座、防震縫平面位置

　　4.2 連廊抗震分析

　　由于連廊兩端都設置了鉛芯橡膠隔震支座，根據抗震評審會上專家意見和建議，連廊的兩個主要問題是設置好防跌落措施和考慮豎向地震的影響，防跌落措施的抗拉承載力按照重力荷載代表值的 0.3 倍(1，2，3號連廊為0.2倍)來取值，而豎向地震荷載（詞條“地震荷載”由行業大百科提供）可參考抗規12.2.1條來取值，本工程將按照該條8度(0.2g)取值，即取豎向地震作用標準值為結構重力荷載（詞條“荷載”由行業大百科提供）代表值的20%。

　　4.3 隔震支座設計

　　為了考察隔震支座的隔震效果，罕遇地震下結構縫寬度是否能夠滿足支座變形以及地震作用下連廊通過隔震支座對塔樓結構的影響，采用MIDAS建立帶連廊的多塔連體整體模型進行計算分析(圖9)，支座部位采用鉛芯橡膠隔震支座單元連接連廊和塔樓結構。計算結果滿足罕遇地震下的支座變形，隔震效果明顯。

　　圖9 整體計算模型

　　4.4 牛腿設計

　　隔震支座設置于從塔樓勁性混凝土斜柱上懸挑出的牛腿上，牛腿起著支承各連廊的作用，其性能完全決定了連廊的結構安全。設計時，在牛腿中設置鋼勁芯，并在與牛腿相連的上下層框架梁內也設置鋼勁芯，通過一個樓層的高度平衡牛腿傳遞來的彎矩，加強在牛腿區域的上層塔樓樓板及梁配筋，牛腿立面布置見圖10。

　　圖10 牛腿剖面圖

　　5 結構構造措施

　　(1)針對結構扭轉不規則的措施：對長墻增開結構洞，并從局部剛度與重心的吻合控制總體剛度的均勻分配，增加靠近端部的橫墻抗側剛度，并靈活布置層間人字形支撐，控制位移比不超過規范限值1.4。

　　(2)針對樓板缺失的措施：計算時洞口周邊樓板設置為彈性板，洞口周邊相關柱截面加強，同時按實際長度修改柱計算長度;對于頂層無屋蓋機房區域，結構梁不斷開，屋面樓板加厚為150mm，計算時設置彈性板，板采用雙面雙向配筋，加大配筋率，以保證樓層在地震作用下水平力的傳遞。

　　(3)針對豎向不規則措施：正確定義薄弱層;轉換層處框支柱抗震等級提高為一級;轉換構件水平地震作用計算內力增大1.5倍;對于剛度比較小的薄弱層，在計算程序中強制給出1.15的地震剪力放大系數;對塔樓與連體結構相連區域的結構構件增加截面和配筋10%左右。

　　(4)其他措施：對于1層室內外高差錯層造成的短柱，采取箍筋全高加密等構造措施，對室內外交界處樓板加腋及設置大于高差的框架梁，并沿標高變化處布置大梁連接上下樓板;結構端部和中部與鋼梁連接的框架柱均布置為加勁混凝土斜柱。鋼結構區域樓板采用底部閉口的壓型鋼板與現澆鋼筋混凝土組成的組合樓板。

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